+7 (499) 288 16 73  Москва

+7 (812) 385 57 31  Санкт-Петербург

8 (800) 550 47 39  Остальные регионы

Бесплатная юридическая консультация!

Не нашли ответ на свой вопрос?

Проконсультируйтесь с юристом бесплатно!

Это быстрее, чем искать.

Ответ юриста уже в течение 10 минут

Закрыть
Кратко и ясно сформулируйте суть вопроса.
Пример: "Как открыть ООО?",
"Не выплачивает страховая, что делать?"
Запрещено писать ЗАГЛАВНЫМИ БУКВАМИ
Сформлируйте ваш вопрос как можно точнее и подробнее.
Чем больше информации - тем точнее будет ответ.
  • img

    Конфиденциальность

    Ваши персональные данные нигде не публикуются. Передача информации защищена сертификатом SSL.
  • img

    Быстро и удобно

    С нами вы сэкономите массу времени, ведь мы отобрали лучших юристов в каждом из городов России.

Спасибо, наш юрист свяжется с вами по телефону в ближайщее время. Также ваш вопрос будет опубликован на сайте после модерации.

Коэффициент температурного расширения стали


коэффициент теплового расширения — Как физическая характеристика воды относи­тельное изменение объема на единицу изменения температуры; объясняет изменение плотности воды. [http://www.oceanographers.ru/index.php?option=com glossary&Item >Справочник технического переводчика

коэффициент теплового расширения — ?iluminio pl?timosi koeficientas statusas T sritis fizika atitikmenys: angl. coefficient of thermal expansion; thermal expansion coefficient vok. W?rmeausdehnungskoeffizient, m rus. коэффициент теплового расширения, m pranc. coefficient de… … Fizikos termin? ?odynas

коэффициент теплового расширения — ?iluminio pl?timosi koeficientas statusas T sritis Energetika apibr??tis Nedimensinis dydis, nusakantis duj? savyb? pl?stis nuo ?ilumos ir rei?kiamas duj? t?rio po i?sipl?timo ir pradinio duj? t?rio santykiu. atitikmenys: angl. coefficient of… … Ai?kinamasis ?ilumin?s ir branduolin?s technikos termin? ?odynas

объемный коэффициент теплового расширения — — [А.С.Гольдберг. Англо русский энергетический словарь. 2006 г.] Тематики энергетика в целом EN volumetric coefficient of thermal expansion … Справочник технического переводчика

усреднённый по активной зоне ядерного реактора коэффициент теплового расширения — — [А.С.Гольдберг. Англо русский энергетический словарь. 2006 г.] Тематики энергетика в целом EN core average thermal expansion coefficient … Справочник технического переводчика

Коэффициент линейного расширения — Коэффициент теплового расширения величина, характеризующая относительную величину изменения объёма или линейных размеров тела с увеличением температуры на 1° К, при постоянном давлении. В соответствии с этим различают: Содержание 1 Коэффициент… … Википедия

Коэффициент термического расширения — Коэффициент теплового расширения величина, характеризующая относительную величину изменения объёма или линейных размеров тела с увеличением температуры на 1° К, при постоянном давлении. В соответствии с этим различают: Содержание 1 Коэффициент… … Википедия

коэффициент изобарического теплового расширения — — [http://slovarionline.ru/anglo russkiy slovar neftegazovoy promyishlennosti/] Тематики нефтегазовая промышленность EN coefficient of isobaric thermal expansion … Справочник технического переводчика

коэффициент поверхностного теплового расширения — — [А.С.Гольдберг. Англо русский энергетический словарь. 2006 г.] Тематики энергетика в целом EN coefficient of superficial expansion … Справочник технического переводчика

Температурный коэффициент объемного расширения пластовой нефти — 22. Температурный коэффициент объемного расширения пластовой нефти Количественная характеристика теплового расширения пластовой нефти, представляющая отношение относительного изменения объема пластовой нефти при его изобарическом нагревании… … Словарь-справочник терминов нормативно-технической документации

Коэффициент температурного расширения стали

В условиях Крайнего Севера в инженерных сооружениях, в частности на надземных магистральных газопроводных трубах изготовленных из низколегированных конструкционных сталей Северного исполнения, например: марки 09Г2С, 14Г2АФ, 17Г1С и т.п. в интервале годового перепада температур от плюс 30 °С до минус 40 °С смещение составляет 10 см. на трубу длиной 100 метров, что равняется 0,1 % деформации. Такое ощутимое периодическое смещение трубы при годовом градиенте температуры равном 70 °С, достигается в результате изменения физико-механических свойств, прочностных характеристик материалы трубы, и при образовании соответствующего уровня напряженно-деформированного состояния. При давлении природного газа в магистральных трубах равном (2,5–3,0) МПА, определенном уровне вибрационных колебаний, сезонном смещении грунта в условиях вечной мерзлоты, а также с учетом изменений в структуре стали из-за неоднородности теплофизических свойств основного металла и включений в результате температурного воздействия зарождаются дефекты, способные при своем развитии вызвать деградацию механических свойств металла труб и самих труб.

Исходя из сказанного, целью данной работы является – оценка влияния теплового расширения (смещения) на структурное состояние конструкционных сталей при понижении температуры.

Согласно работе Журкова С. Н. [1] чужеродные атомы расположенные по границам зерен или на стыке зерен в кристаллической решетке железа вызывают образование локальных областей присущим только им коэффициентом теплового расширения (КТР). Значение КТР чужеродных атомов и фаз отличается от КТР тела зерна (матрицы), т.е. локальные значения КТР вносят существенный вклад в создании пиковых напряжений при деформировании стали.

Материалы и методы исследования

Для выявления влияния микроискажений, образующихся из-за разницы величины термического расширения между чужеродными примесными атомами и атомами составляющими матрицу [1], нами анализировались формы рентгеновских дифракционных максимумов от плоскостей отражения (211) технически чистого ?- Fe, феррито-перлитной стали Ст.3сп и стали У8А со структурой зернистого перлита. Выбор этих сплавов обусловлен тем, что они друг от друга отличаются по содержанию углерода (в сотых долях процента) почти на порядок, т.е. 0,02 %С; (0,14–0,24) %С и (0,76–0,83) %С – соответственно. Известно, что упругие деформации влияют на положение дифракционного максимума, а микроискажения на форму дифракционного профиля линии [2].

Рентгеновские исследования проводились в монохроматическом CrK? – излучении с помощью дифрактометра ДРОН – 3М. Съемка дифракционного профиля линии от плоскости дифракции (211) проводилась в схеме ?–2? сканирования с фокусировкой по Бреггу – Брентано в интервале углов 2? = 156,50–158,50 °. Прецизионные съемки для выделения рентгеновских профилей линий осуществляли методом пошагового сканирования с шагом 0,02 ° и длительностью накопления импульсов в каждой точке 100 секунд. Обработку экспериментальных результатов по количественной оценке размеров областей когерентного рассеяния (ОКР), среднеквадратичным микроискажениям осуществляли с помощью программы JCPDS. Выбранный метод рентгеновской съемки особенно пригоден (важен) в случае определения величин микроискажений, поскольку они несут основной вклад в формировании формы дифракционного максимума в крайних его точках [2].

Образцы из технически чистого ?- Fe, сталей Ст.3сп и У8А были в состоянии поставки и отжига, поскольку рентгеновский профиль дифракционного максимума в этом случае получается более четким и разделение вклада в профиль линии от микроискажений и ОКР методом аппроксимации [3] производиться почти без особых технических усилий. Термообработку исследованных сталей путем отжига проводили при температуре 700 °С в вакууме с целью предотвращения образования поверхностной окалины.

Известно [4], что температурный коэффициент линейного (теплового) расширения (КТР) – ? является теплофизическим свойством материала и зависит от состава, структуры, а также температуры. Поскольку КТР представляет собой отношение относительного удлинения материала к разности температур, и каждый материал характеризуется собственным значением ?, то можно предположить, что он непосредственно связан с микроструктурой.

В частности, при предположении, что:

,

где ?а = а1 – а2; ?t = t1 – t2;

а0 – параметр кристаллической решетки материала при температуре t0 = 20 °C;

а1 – параметр кристаллической решетки материала при температуре t1.

При равномерном нагреве материал подвергается деформации, описываемой соотношением:

,

где ?ij – коэффициент теплового расширения; ?t – изменение температуры.

Традиционными методами измерения теплового расширения являются оптические методы, например, подсчет интерференционных полос, образуемых интерференцией света в маленьком воздушном зазоре. Для анизотропных материалов, в частности, в сплавах и сталях обычно применяют рентгеноструктурный метод [5] определения коэффициента теплового расширения через величину смещения дифракционного максимума профиля линии – ?2?, вызванное изменением температуры.

Межплоскостное расстояние d определяется согласно закону Вульфа – Брэгга:

где ? – угол Брэгга; ? – длина волны рентгеновского излучения.

Дифференцирование данного уравнения по температуре дает:

откуда находим коэффициент теплового расширения измеренное через межплоскостное расстояния:

.

Изменение угла Брэгга , определяем путем записи дифракционного профиля линии на рентгеновском дифрактометре при двух различных температурах: t0 = 20 °C и ti ? 20 °C.

Измерение значения ?d согласно закона отражения Вульфа – Брэгга, относятся к направлениям, перпендикулярным каждой плоскости Брэгга с индексом Миллера (211). Таким образом, для отражения 211 значение ?d вычерчивают как функцию направления нормального к плоскости (211).

Рентгенографическое определение КТР требует прецизионного измерения параметров элементарной ячейки кристалла и достаточно точного определения температуры рентгенографирования.

Результаты исследований и их обсуждение

Проведенные нами рентгеноструктурные измерения и анализ формы профиля дифракционной линии согласно методики [3] показали, что при понижении температуры от плюс 20 °С до минус 150 °С вклад внесенный микроискажениями и ОКР обусловленные из-за разницы величин КТР от чужеродных атомов ( примесей) и атомов основного металла не отражается на форме профиля линии, т.е., форма профиля дифракционного максимума остается без изменений. Такие положения формы профилей могут быть обусловлены образованием незначительного количества вновь образованных микроскопических областей, которые не в состоянии внести вклад на форму дифракционного максимума, либо примесные атомы распределены относительно равномерно по всему металлу. Такое распределение, в частности по границам зерен может влиять при понижении температуры не на форму дифракционного максимума, а на его положение, т.е. на параметр кристаллической решетки (a), связь которого с межплоскостным расстоянием (d) в случае металлов с ОЦК структурой имеет вид [3]:

где (HKL) индексы Миллера для кристаллографических плоскостей.

Исходя из сказанного выше, можно предположить, что примесные атомы (например, атомы углерода), образуя жестко направленные связи между атомами основного металла и примесью в решетке железа уменьшают величину температурного изменения параметра кристаллической решетки (?a), соответственно снижается значение КТР. Притом, чем больше концентрация примесных атомов, тем заметнее снижается значение температурного изменения КТР.

Для однофазных металлов и низкоуглеродистых сталей основным структурным показателем является размер зерна, который определяет уровень сопротивления металла к внешним и внутренним воздействиям. Известное соотношение Холла-Петча [6], используемое при анализе вклада величины зерна в прочностные характеристики стали, способствует рассмотреть размер зерна как расстояние между дисперсными частицами, т.е. относительно «мягкое» однородное тело зерна и «жесткая» граница зерен, где в основном концентрирована вся неоднородная дефектная микроструктура.

Температурная зависимость коэффициента теплового расширения сталей: У8А – ?; Ст.3 сп. – ? и ? – Fe – ? в состоянии отжига а) и поставки б)

С целью экспериментального подтверждения влияния концентрации примесных атомов на вид кривой температурной зависимости КТР, а также работоспособности модели «жесткого» каркаса и «мягкой» матрицы [7] нами были проведены низкотемпературные исследования используя метод рентгеновской дилатометрии [5] КТР на ?- Fe, сталях Ст.3сп и У8А в состоянии поставки и отжига.

Рассматриваемые материалы содержат вредные примеси, газы, карбиды, а также неметаллические включения и т.п. Такое разнообразие фазовых включений, в основном сосредоточенных по границам и на стыках зерен, которые имеют неодинаковые теплофизические характеристика, в частности, коэффициенты теплового расширения, при понижении температуры могут генерировать значительные внутренние напряжения [8], способствующие образованию микротрещин в случае внешнего воздействия на исследуваемые материалы.

На рисунке представлены низкотемпературные зависимости КТР технически чистого ?-Fe и сталей Ст.3сп, У8А. Полученные экспериментальные данные рентгеновской дилатометрии для исследуемых материалов показали, что ход кривых температурной зависимости КТР совпадают, т.е. изменение вида термической обработки (состояние поставки и отжига) не влияет на ход кривых на графике. На данном графике, более пологий характер хода температурной зависимости КТР у высокоуглеродистой стали Ст.У8А, что связано, по-видимому, с влиянием более «жесткого» каркаса межзеренного пространства, чем у ?- Fe и стали Ст.3сп.

Итак, проведенные исследования низкотемпературной зависимости КТР технически чистого железа, сталей Ст.3сп и У8А методом рентгеновской дилатометрии показывают, что разница в ходе этих кривых у высокоуглеродистых сталей изменяется согласно модели более «жесткого», каркаса, чем у низкоуглеродистых. На существование «жесткого» каркаса из границ зерен и «мягкой» матрицы из тела самого зерна, также указывают усиление напряжений первого рода [7] на стальных образцах с различным содержанием углерода при понижении температуры.

1. Угол наклона каждой кривой низкотемпературной зависимости коэффициента теплового расширения технически чистого железа и сталей Ст.3сп, У8А может быть обусловлен, на наш взгляд, влиянием «жесткого» каркаса из границ зерен на основной металл (тело зерна).

2. Увеличение концентрации примесных атомов по границам зерен, в частности атомов углерода в стали У8А, может привести: с одной стороны к усилению «жесткости» каркаса из границ зерен, с другой стороны к уменьшению значения КТР в случае высокоуглеродистых сталей.

Температурный коэффициент линейного расширения металлов, твердых веществ, жидкостей (Таблица)

Температурный коэффициент линейного расширения металлов и сплавов

В таблице приведены средние значения температурного коэффициента линейного расширения ? металлов и сплавов в интервале от 0 до 100 °С (если не указана иная температура).

Вольфрам (в интервале температур от 0 до 200 °С)

Дуралюмин (при t = 20 °С)

Нихром (от 20 до 100 °С)

Платинит** (при t = 20 °С)

Платина-иридий*** (от 20 до 100 °С)

Чугун (от 20 до 100 °С).

* Этот сплав имеет весьма малый температурный коэффициент линейного расширения. Используется для изготовления деталей точных измерительных приборов.

** Проводниковый материал, коэффициент линейного расширения которого такой же, как и у стекла; применяется при изготовлении электрических ламп.

*** Из этого сплава изготовлены прототипы килограмма и метра.

Определение (расчет) теплового расширения трубопровода

Определение (расчет) теплового расширения трубопровода производится по следующей формуле:

?L = а х L x ?t, где

а – коэффициент температурного расширения, мм/(м о С);

L – длина трубопровода (расстояние между неподвижными опорами), м;

?t – разница значений между максимальным и минимальным значением температур рабочей среды, о С.

Как видно данный расчет способен провести любой посетитель нашего сайта.

Таблица линейного расширения труб из различных материалов

Коэффициент линейного расширения, мм/м °С

Сталь черная и оцинкованная

0,0115

Полипропилен (PP-R 80 PN10 и PN20)

Полипропилен (PP-R 80 PN25 алюминий)

Полипропилен (PP-R 80 PN20 стекловолокно)

Сшитый полиэтилен (PEX)

Рассмотрим пример расчета теплового расширения трубопровода:

максимальна температура tmax = 140 о С, минимальная tmin = -20 о С, длина участка трубопровода 30м.

Значение а – коэффициента линейного расширения стальной «черной» трубы для диапазона температур 160 о С берем из таблицы.

Получаем, что для компенсации теплового расширения трубопровода при заданных условиях подходит сильфонный компенсатор с осевой компенсирующей способностью 60мм и более.

В том случае если ?L – тепловое расширение трубопровода окажется больше имеющихся компенсирующих способностей компенсаторов, то следует уменьшить длину трубопровода пропорционально имеющейся компенсирующей способности.

Статья написана по материалам сайтов: natural-sciences.ru, infotables.ru, ros-pipe.ru.

«